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Study on the characteristics of extreme storm surge along Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge
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摘要: 开展风暴潮作用下跨海交通设施沿线增水的特征研究，对交通工程运维期的防灾减灾和结构安全评估具有重要意义。基于1951—2020 年实测台风资料，统计分析了以港珠澳大桥为中心的不同范围台风参数变化特征，发现自1951 年以来，珠江口附近水域的年均台风数量、台风最大风速、台风中心最低气压趋势性变化不明显。构建了西太平洋风暴潮数学模型，计算了港珠澳大桥沿线不同区域的增水特征值，研究认为港珠澳大桥自西向东风暴增水值逐渐降低，大桥西侧珠澳人工岛处200 年一遇风暴增水值为3.17 m，50 年一遇为2.31 m，东侧东西人工岛处200 年一遇风暴增水值约为2.30 m，50年一遇约为1.70 m。研究结果可为港珠澳大桥运维期安全评估提供技术支撑。Abstract: The research on the characteristics of water increase along the sea crossing transportation facilities under the action of storm surge is of great significance to the disaster prevention and mitigation and structural safety assessment during the operation and maintenance period of transportation projects. Based on the measured typhoon data from 1951 to 2020, the variation characteristics of typhoon parameters in different ranges centered on Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge are statistically analyzed. It is found that the annual average number of typhoons, the maximum wind speed of typhoons and the minimum pressure in the center of typhoons in the waters near the Pearl River Estuary have not changed significantly since 1951. The storm surge mathematical model in the Western Pacific is established, and the characteristic values of storm surge in different areas along the Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge are calculated. The research shows that the storm surge of the Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge gradually decreases from west to East. The 200 years storm surge at the Zhuhai-Macao artificial island on the west side of the bridge is 3.17 m, the 50 years is 2.31 m, and the 200 years storm surge at the East-West artificial island is about 2.30 m, and the 50 years is about 1.70 m. The research results can provide technical support for the safety assessment of Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge during operation and maintenance period.
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Keywords:
- Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge /
- storm surge /
- numerical simulation /
- return period /
- typhoon
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港珠澳大桥位于珠江口伶仃洋海域内，连接香港、珠海和澳门，大桥于2009 年开工建设，2017 年实现主体工程全线贯通，2018 年完成主体工程验收并开通运营。大桥全线贯通后，珠三角地区接连遭遇超强台风“天鸽”“山竹”的袭击，造成极大的社会、经济灾害[1]，也为大桥的应急处置与管理带来了挑战。随着高强度台风的频发，台风暴潮引起的安全问题受到众多学者的重视[2-3]。台风暴潮的研究手段主要包括现场监测分析、遥感反演、数值模拟等。现场监测利用地面自动气象站、雷达、卫星等获取台风暴潮实时数据[4]，为后期相关预报、研究提供数据支撑；遥感反演主要用于大范围的风场、气压场计算，修正现有的台风经验公式[5]；数值模拟是目前研究台风暴潮的主要手段，研究主要包括台风暴潮的成因与机理[6-7]，台风暴潮的时空分布特征[8]，台风暴潮期间的降雨、风、增水、波浪等因子特征[9-10]及台风暴潮下的工程与民生安全[11]等。在珠江口水域，众多学者对风暴潮引起的区域工程安全[12-13]、城市安全[14-15]研究较多，而针对港珠澳大桥的研究较少[16-17]。港珠澳大桥设计寿命120 年，工程运维期将经历多次台风暴潮侵袭，港珠澳大桥为桥岛隧集群设施，海中人工岛岛体高程相对较低，易受台风暴潮引发的增水影响。
本文在前人研究的基础上，收集1951—2020 年实测台风资料（中国台风网http://tcdata.typhoon.org.cn），在分析珠江口水域台风参数变化特征的基础上，构建大范围风暴潮数学模型，研究港珠澳大桥沿线不同区域增水变化特征，为港珠澳大桥在台风暴潮期间的应急管理与运营维护提供技术支撑。
1. 珠江口台风特征统计分析
采用1951—2020年实测台风资料，统计以港珠澳大桥中部为核心的周边100、200、300 km范围内的台风路径、数量、最大风速和台风中心最低气压（统计范围内）的变化趋势特征（图1）。由图1可见，经过珠江口的台风大多由西太平洋生成，台风路径方向基本为西南-东北向，珠江口西侧登陆台风数量相对较多。根据历年台风路径资料统计，经过以港珠澳大桥中部为核心周边100 km范围内的台风平均每年1.0个，200 km范围内平均每年2.1个，300 km范围内平均每年3.2个。并且，不同统计范围内，经过珠江口水域的年均台风数量、台风最大风速和台风中心最低气压趋势性变化不明显。
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图 1 港珠澳大桥周边100~300 km范围内台风数量、最大风速和中心最低气压变化趋势Figure 1. Variation Trend of typhoon numbers, maximum wind speed and minimum pressure within 100~300 km around Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge2. 风暴潮数学模型
2.1 风暴潮数值模拟方法
本文数值模拟采用南京水利科学研究院研发的河口海岸潮流泥沙数值模拟系统。笛卡尔坐标系下的二维水流运动方程[18]为：
$$ \frac{\partial {\textit{z}}}{\partial t}+\frac{\partial \left(Hu\right)}{\partial x}+\frac{\partial \left(Hv\right)}{\partial y}=0 $$ (1) $$ \frac{\partial Hu}{\partial t}+u\frac{\partial Hu}{\partial x}+v\frac{\partial Hu}{\partial y}+gH\frac{\partial {\textit{z}}}{\partial x}-fHv+\frac{H}{{\rho }_{0}}\frac{\partial {P}_{\mathrm{a}}}{\partial x}=\frac{{\tau }_{\mathrm{s}x}-{\tau }_{\mathrm{b}x}}{{\rho }_{0}}+\frac{\partial }{\partial x}\left({N}_{x}H\frac{{\partial }^{2}u}{{\partial }^{2}x}\right)+\frac{\partial }{\partial y}\left({N}_{y}H\frac{{\partial }^{2}u}{{\partial }^{2}y}\right) $$ (2) $$ \frac{\partial Hv}{\partial t}+u\frac{\partial Hv}{\partial x}+v\frac{\partial Hv}{\partial y}+gH\frac{\partial {\textit{z}}}{\partial y}+fHu+\frac{H}{{\rho }_{0}}\frac{\partial {P}_{\mathrm{a}}}{\partial y}=\frac{{\tau }_{\mathrm{s}y}-{\tau }_{\mathrm{b}y}}{{\rho }_{0}}+\frac{\partial }{\partial x}\left({N}_{x}H\frac{{\partial }^{2}v}{{\partial }^{2}x}\right)+\frac{\partial }{\partial y}\left({N}_{y}H\frac{{\partial }^{2}v}{{\partial }^{2}y}\right) $$ (3) 式中：
${\textit{z}} $ 为水位（$ \mathrm{m}） $ ；$ H $ 为水深（$ \mathrm{m}） $ ；$ u $ 、$ v $ 为流速分量（$ \mathrm{m}/\mathrm{s} $ ）；$ t $ 为时间（$ \mathrm{s} $ ）；$ f $ 为科氏力（$ {\mathrm{s}}^{-1} $ ）；$ g $ 为重力加速度（$ \mathrm{m}/{\mathrm{s}}^{2} $ ）；$ {N}_{x} $ 、$ {N}_{y} $ 为$ x $ 、$ y $ 向水流紊动黏性系数（$ {\mathrm{m}}^{2}/\mathrm{s} $ ）；$ {P}_{\mathrm{a}} $ 为大气压强（Pa）；$ \;{\rho }_{0} $ 为海水密度（$ \mathrm{k}\mathrm{g}/{\mathrm{m}}^{3} $ ）；$ {\tau }_{{\rm s}x} $ 、$ {\tau }_{{\rm s}y} $ 为$ x $ 、$ y $ 向的风切应力（$ \mathrm{k}\mathrm{g}/{(\mathrm{m}\cdot \mathrm{s}}^{2}) $ ）；$ {\tau }_{{\rm b}x} $ 、$ {\tau }_{{\rm b}y} $ 为$ x $ 、$ y $ 向的切应力（$\mathrm{k}\mathrm{g}/{(\mathrm{m}\cdot \mathrm{s}}^{2})$ ）。采用三角形网格有限体积法求解方程（1）~（3），方程离散过程见文献[18]。风暴潮数值模拟过程中，气压场与风场的计算尤为重要，其中气压场由Holland模型[19]计算：
$$ p\left(r\right)={p}_{\mathrm{c}}+\Delta p\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}[-({{R}_{\mathrm{M}}}/{r}){]}^{B} $$ (4) $$ B=1.881+0.005\;57{R}_{\mathrm{M}}-0.012\;95\varphi $$ (5) $$ {R}_{\mathrm{M}}=-18.04\mathrm{l}\mathrm{n}\Delta p+110.22 $$ (6) 式中：
$ p\left(r\right) $ 为距离台风中心$ r $ 处的气压（$ \mathrm{h}\mathrm{P}\mathrm{a} $ ）；$ {p}_{\mathrm{c}} $ 为台风中心最低气压（$ \mathrm{h}\mathrm{P}\mathrm{a} $ ）；$ \Delta p $ 为外围与中心最低气压的差值（$ \mathrm{h}\mathrm{P}\mathrm{a} $ ）；RM为最大风速半径（km）；$ B $ 为Holland引入描述气压剖面形状的参数；$ \varphi $ 为台风中心所在纬度。台风实际风速
$ V $ 由台风移行速度$ {V}_{\mathrm{c}} $ 和环行速度$ {V}_{\mathrm{s}} $ 叠加而成，Vs采用Miller经验修正模型[20]计算：$$ \left\{\begin{array}{l}{V}_{\mathrm{s}}={V}_{\mathrm{m}\mathrm{a}\mathrm{x}}\left({r}/{{R}_{\mathrm{M}}}\right),\;\;0\leqslant r < {R}_{\mathrm{M}}\\ {V}_{\mathrm{s}}={V}_{\mathrm{m}\mathrm{a}\mathrm{x}}{\left({{R}_{\mathrm{M}}}/{r}\right)}^{Y},\;\;{R}_{\mathrm{M}}\leqslant r < \infty \end{array}\right. $$ (7) 式中：
$ {V}_{\mathrm{m}\mathrm{a}\mathrm{x}} $ 为环流最大风速（$ \mathrm{m}/\mathrm{s} $ ），实际计算时认为该值近似于气象资料中给出的最大风速；$ Y $ 为常数，可调节最大风速半径外的风速分布，一般取值为0.5~0.7，本文取0.65。移行风速
$ {V}_{\mathrm{c}} $ 采用Jelesnianski 模型[21]计算，计算式如下：$$ \left\{\begin{array}{l}{V}_{\mathrm{c}}={v}_{0}\dfrac{r}{{R}_{\mathrm{M}}+r}\text{，}0\leqslant r < {R}_{\mathrm{M}}\\ {V}_{\mathrm{c}}={v}_{0}\dfrac{{R}_{\mathrm{M}}}{{R}_{\mathrm{M}}+r}\text{，}{R}_{\mathrm{M}}\leqslant r < \infty \end{array}\right. $$ (8) 式中：
$ {v}_{0} $ 为台风移动速度（$ \mathrm{m}/\mathrm{s} $ ）。风的切应力计算[22]如下：
$$ {\tau }_{\mathrm{s}}={\rho }_{\mathrm{a}}{C}_{\mathrm{D}}{U}_{10}^{2} $$ (9) 式中：
$ \;{\rho }_{\mathrm{a}} $ 为空气密度（$ \mathrm{k}\mathrm{g}/{\mathrm{m}}^{3} $ ）；$ {U}_{10} $ 为距离海面10 m处的风速（$ \mathrm{m}/\mathrm{s} $ ）；$ {C}_{\mathrm{D}} $ 为风拖曳力系数[22]，表达如下：$$C_{\rm{D}}=\left\{\begin{array}{l}1.287\;5 \times 10^{-3},\;\;U_{10} \leqslant 7.5\;{\rm{m}}/{\rm{s}}\\ (0.8+0.065U_{10})\times 10^{-3},\;U_{10}> 7.5\;{\rm{m}}/{\rm{s}} \end{array}\right. $$ (10) 2.2 数学模拟范围与参数
数学模拟范围包括西太平洋和中国近海，模型西边界至越南与马来西亚西侧连线，东经108°附近，东侧边界到东经134°附近，珠江口海域地形采用2013—2019 年组合水下地形，港珠澳大桥沿线水域采用2020 年实测1∶500的水下地形，我国近岸地区采用最新海图水下地形，其他海域采用NOAA全球海洋水深数据，基面统一至85高程。整个计算区域采用三角形网格，珠江口水域网格加密，模型范围与网格见图2，模型网格总数99 417 个，节点总数51 926 个，最小网格边长为63.5 m，最大网格边长69 791 m，时间步长取3 s，紊动黏性系数取0.1
$ H{u}_{*} $ （$ {u}_{*} $ 为摩阻流速），计算过程采用基于CUDA技术的并行加速技术[23]。![]()
图 2 数学模拟范围及局部网格示意Figure 2. Schematic diagram of mathematical model range and local grids2.3 模型验证
以“山竹”台风发生期间的水位过程对数学模型进行验证。验证分为天文潮验证和风暴增水验证两部分，天文潮验证用于检验数学模型计算参数的合理性及大范围模型潮波传播能力，风暴增水验证用于检验数学模型计算增水值的准确性。“山竹”台风于2018 年9 月 7日20:00生成，于9 月16 日17:00在广东台山海宴镇二次登陆，各潮位站最大增水均出现于9 月16 日，因此潮位验证时间选取2018 年9 月14—17 日。数学模型计算初始条件采用“冷启动”，即模型区域给定初始潮位，流速取0，为不影响验证时间段的潮位过程，数学模型实际计算时间为2018 年9 月8—17 日。模型外海开边界采用潮位控制，潮位过程通过天文潮预报软件Nao99获得。
2.3.1 天文潮验证
天文潮验证选取香港、大九洲和内伶仃3个站点的潮位过程，潮位站位置见图3，3个站点覆盖了港珠澳大桥沿线南北侧水域。天文潮数据采用国家海洋信息中心发布的潮汐表数据，天文潮过程验证见图4。可见，数学模型计算的天文潮过程与潮汐表预报值吻合较好，这说明本文数学模型能够较好地模拟潮波的传播。
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图 3 “山竹”台风期间珠江口最大增水分布Figure 3. Storm surge distribution in the Pearl River Estuary during typhoon “Shanzhu”![]()
图 4 “山竹”台风期间珠江口天文潮验证Figure 4. Astronomical tide verification in the Pearl River Estuary during typhoon “Shanzhu”2.3.2 风暴增水验证
台风期间的气压与风速资料分别引用自香港天文台（https:∥www.hko.gov.hk/sc/cis/statistic.htm）逐日资料和文献[24]。图5为“山竹”台风期间的气压与风速验证，可见本文数学模型计算的气压及风速与实测值基本吻合。风暴潮期间的水位验证选取香港、大九洲和内伶仃3 个站“山竹”台风期间的实测水位过程（图6）。可见，台风期间的水位过程与实测值基本一致。台风期间水位与天文潮间的差值即为增减水值，除上述3 个站点外，本文还收集了三灶、南沙、横门和澳门站的最大增水值，引自文献[25]和https:∥www.smg.gov.mo/zh（见表1）。可见本文计算的各站最大增水值与实测值偏差大多在10%以内，这说明本文构建的风暴潮数学模型能够较好地复演“山竹”台风期间珠江口风暴增水特征。
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图 5 “山竹”台风期间气压与风速过程验证Figure 5. The barometric pressure and wind speed verification during typhoon “Shanzhu”![]()
图 6 “山竹”台风期间珠江口水位过程验证Figure 6. Water level verification in the Pearl River Estuary during typhoon “Shanzhu”表 1 “山竹”台风期间珠江口站点增水值比较Table 1. Storm surge comparison in the Pearl River Estuary during typhoon “Shanzhu”站名 实测值/m 计算值/m 偏差/% 香港 1.90 1.76 −7.49 内伶仃岛 2.28 2.43 6.66 大九洲 2.35 2.65 12.77 三灶 3.22 3.63 12.73 南沙 2.97 3.26 9.76 横门 3.01 3.11 3.32 澳门 3.40 3.32 −2.35 3. 港珠澳大桥沿线增水特征
3.1 增水沿线分布特征
以港珠澳大桥中部为核心周边100 km的范围包含珠江八大口门、大鹏湾和部分大亚湾水域，外海至−55 m等深线（见图2），能够捕获近年来诸如“天鸽”“山竹”“海高斯”等对珠江口影响较大的台风路径。1951—2020 年，经过该范围的台风共约70场，以此70场台风为基础资料，通过风场、气压场反演，结合边界天文潮，计算港珠澳大桥沿线不同区域的增水特征值，采样点位置见图7。表2统计了不同采样点的最大3场台风期间增水值。可见，自港珠澳大桥西侧珠澳人工岛至大桥东侧东西人工岛处，风暴增水值整体呈降低趋势，主要原因是影响珠江口的台风从东南向西北方向运动，大桥东侧水域受香港岛、离岛等陆域掩护，降低了台风影响，而大桥西侧水域受掩护程度相对较差，因此，大桥西侧增水幅度明显较大。港珠澳大桥沿线增水最大值均出现在2018 年“山竹”台风期间，西侧珠澳人工岛最大增水值约2.66 m，东侧人工岛附近增水值为2.11~2.15 m；港珠澳大桥沿线第2、3大增水值西侧主要出现在2017 年“天鸽”台风和2020 年“海高斯”台风期间，而东侧主要出现在1957 年“GLORIA”台风和2020 年“海高斯”台风期间。可见，不同台风引起港珠澳大桥沿线增水值的差异较大。
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图 7 港珠澳大桥风暴增水分析点位置示意Figure 7. Location of storm surge analysis points of Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge表 2 港珠澳大桥沿线采样点风暴增水特征值统计Table 2. Statistics of storm surge characteristic values at sampling points along Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge序号 排序1 排序2 排序3 增水/m 日期 增水/m 日期 增水/m 日期 1# 2.66 2018-09-16 2.39 2017-08-23 2.20 2020-08-19 2# 2.50 2018-09-16 2.10 2020-08-19 2.02 2017-08-23 3# 2.33 2018-09-16 1.97 2020-08-19 1.78 1957-09-22 4# 2.26 2018-09-16 1.82 2020-08-19 1.68 1957-09-22 5# 2.25 2018-09-16 1.70 2020-08-19 1.67 1957-09-22 6# 2.19 2018-09-16 1.58 1957-09-22 1.56 2020-08-19 7# 2.15 2018-09-16 1.51 1957-09-22 1.47 2020-08-19 8# 2.11 2018-09-16 1.44 1957-09-22 1.39 2020-08-19 3.2 增水特征值分析
不同重现期的增水特征值对工程设计及后期的工程维护具有重要意义。本文将数学模型计算的以港珠澳大桥中部为核心周边100 km范围内台风增水值，进行P-Ⅲ曲线拟合（见图8，其中CV为变差系数，CS为偏态系数），计算得到港珠澳大桥沿线不同采样点不同重现期增水值（见表3）。由表3可见，港珠澳大桥沿线不同重现期的风暴增水值在平面分布上呈西侧大东侧小的特征，这主要与两个因素有关。首先根据文献[26]的研究，广东地区台风登陆地点以广东南部地区居多，因此大桥东侧水域受台风影响相对更小。此外，由图1可见影响珠江口水域的台风路径大多从东南向西北，而大桥东侧水域受香港侧众多岛屿的掩护作用更强。由表3可知，港珠澳大桥西侧珠澳人工岛处200 年一遇风暴增水值可达3.17 m，100 年一遇为2.71 m，50年一遇为2.31 m。自珠澳人工岛向东侧，不同重现期风暴增水值呈逐渐降低趋势。东侧西人工岛处7#采样点，200 年一遇风暴增水值为2.30 m，相比大桥西侧增水值减小约0.8 m；100 年一遇为2.04 m，50年一遇为1.70 m。东人工岛处8#采样点，200 年一遇风暴增水值为2.26 m，100年一遇为2.01 m ，50年一遇为1.67 m，与西人工岛处风暴增水总体接近。
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图 8 港珠澳大桥沿线部分采样点不同重现期增水值P-Ⅲ曲线拟合Figure 8. P-Ⅲ curve of storm surge in different return periods at some sampling points along Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge表 3 港珠澳大桥沿线采样点不同重现期风暴增水特征值统计Table 3. Storm surges of different periods at different sampling points along Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge单位：m 重现期/a 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 200 3.17 3.08 2.88 2.68 2.64 2.37 2.30 2.26 100 2.71 2.65 2.47 2.36 2.32 2.10 2.04 2.01 50 2.31 2.25 2.14 1.93 1.90 1.73 1.70 1.67 10 1.35 1.34 1.33 1.27 1.25 1.17 1.16 1.14 4. 结 语
自1951 年以来，珠江口附近水域的年均台风数量、台风最大风速、台风中心最低气压趋势性变化不明显。通过风暴潮数学模型计算了港珠澳大桥沿线不同区域的增水值，可见港珠澳大桥自西向东风暴增水值逐渐降低，最大增水值出现在“山竹”台风期间，珠澳人工岛附近最大增水值约2.66 m，东西人工岛附近约2.15 m。采用P-Ⅲ频率曲线计算了港珠澳大桥沿线不同区域不同重现期增水值，珠澳人工岛处200 年一遇风暴增水值为3.17 m，50 年一遇为2.31 m，东西人工岛处200 年一遇风暴增水值约为2.30 m，50 年一遇约为1.70 m。研究结果可为港珠澳大桥运维期安全评估提供技术支撑。
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图 1 港珠澳大桥周边100~300 km范围内台风数量、最大风速和中心最低气压变化趋势
Figure 1. Variation Trend of typhoon numbers, maximum wind speed and minimum pressure within 100~300 km around Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge
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图 2 数学模拟范围及局部网格示意
Figure 2. Schematic diagram of mathematical model range and local grids
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图 3 “山竹”台风期间珠江口最大增水分布
Figure 3. Storm surge distribution in the Pearl River Estuary during typhoon “Shanzhu”
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图 4 “山竹”台风期间珠江口天文潮验证
Figure 4. Astronomical tide verification in the Pearl River Estuary during typhoon “Shanzhu”
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图 5 “山竹”台风期间气压与风速过程验证
Figure 5. The barometric pressure and wind speed verification during typhoon “Shanzhu”
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图 6 “山竹”台风期间珠江口水位过程验证
Figure 6. Water level verification in the Pearl River Estuary during typhoon “Shanzhu”
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图 7 港珠澳大桥风暴增水分析点位置示意
Figure 7. Location of storm surge analysis points of Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge
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图 8 港珠澳大桥沿线部分采样点不同重现期增水值P-Ⅲ曲线拟合
Figure 8. P-Ⅲ curve of storm surge in different return periods at some sampling points along Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge
表 1 “山竹”台风期间珠江口站点增水值比较
Table 1 Storm surge comparison in the Pearl River Estuary during typhoon “Shanzhu”
站名 实测值/m 计算值/m 偏差/% 香港 1.90 1.76 −7.49 内伶仃岛 2.28 2.43 6.66 大九洲 2.35 2.65 12.77 三灶 3.22 3.63 12.73 南沙 2.97 3.26 9.76 横门 3.01 3.11 3.32 澳门 3.40 3.32 −2.35 
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表 2 港珠澳大桥沿线采样点风暴增水特征值统计
Table 2 Statistics of storm surge characteristic values at sampling points along Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge
序号 排序1 排序2 排序3 增水/m 日期 增水/m 日期 增水/m 日期 1# 2.66 2018-09-16 2.39 2017-08-23 2.20 2020-08-19 2# 2.50 2018-09-16 2.10 2020-08-19 2.02 2017-08-23 3# 2.33 2018-09-16 1.97 2020-08-19 1.78 1957-09-22 4# 2.26 2018-09-16 1.82 2020-08-19 1.68 1957-09-22 5# 2.25 2018-09-16 1.70 2020-08-19 1.67 1957-09-22 6# 2.19 2018-09-16 1.58 1957-09-22 1.56 2020-08-19 7# 2.15 2018-09-16 1.51 1957-09-22 1.47 2020-08-19 8# 2.11 2018-09-16 1.44 1957-09-22 1.39 2020-08-19
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表 3 港珠澳大桥沿线采样点不同重现期风暴增水特征值统计
Table 3 Storm surges of different periods at different sampling points along Hong Kong-Zhuhai-Macao Bridge
单位：m 重现期/a 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 200 3.17 3.08 2.88 2.68 2.64 2.37 2.30 2.26 100 2.71 2.65 2.47 2.36 2.32 2.10 2.04 2.01 50 2.31 2.25 2.14 1.93 1.90 1.73 1.70 1.67 10 1.35 1.34 1.33 1.27 1.25 1.17 1.16 1.14
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